Det metallothermic SHS af støbte CoCrFeNiMn legeringer i betingelserne for kunstig tyngdekraft blev detaljeret beskrevet i [32].

 

ShsROPUTUCEDED Cast Legeringer blev karakteriseret ved X-Ray diffraktion (XRD) analyse, scanning elektronmikroskopi (SEM) og Energy Dispersive mikroanalyse (EDS). For at afslørenanostrukturerede bestanddele blev Al-containing legeringer underkastet ætsning i en 5% salpetersyreopløsning efterfulgt afneutralisering af opløsning.-

 

SHS reaktionen givernicrcemn - (x) legeringer kan repræsenteres af følgende skema:

 

wher

101; AA er et legeringsadditiv (AL og TI-SI- B (C)), hvis koncentration varieres i området 0,2-1,0 molfraktion for Al og 1-8 vægt% for Ti-Si-B (C). Hovedkomponenterne blev anvendt i lige atatfraktioner.&#

 

 

 Forfatterne på [30-33] bemærkede tidligere, at tyngdekraftskræfterne favoriserer adskillelsen af ​​forbrændingsproduktet i To lag (målprodukt ingot og slagge al2O3) og en konvektiv blanding af alle komponenter, som er særlig vigtig med en stigning i antallet og koncentrationen af ​​komponenter i legeringen. Derfor blev syntesen af ​​Heas udført i en centrifugal SHS-maskine [30].

//

results og diskussionssyntese af castnicrcemnemn-alheas 

-

The introduktion af aluminium, der overstiger støkiometri i den eksoterme grønne blanding, gør detnemt at styre dens koncentration i sammensætningen af ​​produceret legering; Derfor blev denne metode til legering af den indledende hea påført. På grund af den lave specifikke tæthed af AL fremmer en stigning i dens koncentration et fald i legeringens specifikke tæthed såvel som med godtgørelse fremstillet til den høje reaktivitet og dannelse af aluminider, bidrager til styrkelse. Sammensætningerne af syntetiserede virkninger er angivet i tabel 1. For at bestemme de optimale betingelser for fremstilling af legeringer udførte vi eksperimenter på variationen af ​​A (centrifugal acceleration) mellem 1 og 70 g. Vores eksperimenter viste, at den brændende hastighed (UB) med stigende A øges fra 2 til 6,1 cm til NicrcOfemnal0.2-sammensætningen og fra 2 til 4,6 cm til NicrcOfemnal1.0-sammensætningen. 

//-~-

 nhote, at stigningen i UB er den største mellem 10 og 50 g. Dette sker på grund af tvungen filtrering af en høj \/ntemperatursmelt, der er dannet bag forbrændingsfronten ind i den grønne blanding [30]. Et ekstra punkt at understrege er, at som G vokser parallelt med stigningen i UB, falder tabet af materiale markant, og udbyttet af målmateriale til gødningnærmer sig den beregnede værdi.

>

 gødderne fremstillet på eng ≤ 50 var porøse (gas inklusioner). På en

g ≥ 50 blev prøverne pore

free og deres masse var tæt pånominel en (98 vægt%). I dette tilfælde oversteg materialet, der stænkes under forbrændingen, ikke overstige 1,5 vægt%. Syntetiserede produkter blev opnået som to=layer prøver: mållegering og al2O3 (slagge). Ingots dannet i optimale forhold havde ingen resterende porøsitet og var monolitiske.

 

as et resultat, værdierne af A=50 g blev valgt som optimal. EDS-analyse afslørede ingen ændring i koncentrationerne af komponenter over hele bulk. De ubetydelige afvigelser i deres værdier er inden for det målte fejlområde. Det er vigtigt at bemærke, at indholdet af komponenter er lidt lavere end denominelle værdier (mindre end 2%), med undtagelse af MN (6%). Forskellen blev elimineret ved at indføre manganoxid (MNO2), der overstiger støkiometri i den grønne sammensætning.=-=---

ananalyse af prøver optimeret i sammensætningen viste, at en stigning i Al-koncentrationen i legeringen fører til et mærkbart fald i densiteten af ​​syntetiserede legeringer (figur 1A); I dette tilfælde er der en signifikant stigning (på mere end 2 gange) i deres hårdhed (figur 1B). Den markerede vækst observeres inden for rækkevidde X

0,2-0,6.

\\n \\n \\n \\nThe sidstnævnte kan forklares ved dannelsen af ​​\"solide\" indeslutninger af intermetalliske faser baseret på aluminider. En XRD-analyse af støbt høje fremstillet ved A \\ N 55 ± 5 g viste afhængigheden af ​​fasesammensætning på AL-koncentrationen (figur 2). Ved X \\n 0,2 dannes et enkelt \\ Nphase-produkt med FCC-struktur. For X \\n 0,6-1,0 ses forbrændingsprodukterne at bestå af en α \\ NFE (BCC) fase, en y \\ NFE (FCC) fase og en intermetallisk β \\nnial fase. \\ N \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n